Трансформатори контролю ізоляції 6-10кВ
Трансформатори напруги (ТН) в електричних мережах 6–10 кВ забезпечують безпеку вимірювань, живлення засобів обліку електроенергії, контроль ізоляції обладнання, живлення оперативних ланцюгів, ланцюгів сигналізації, автоматики та релейного захисту. Більшість розрахункових лічильників змонтовано на приєднання 6–10 кВ. Тому для забезпечення надійності та точності роботи до ТН 6–10 кВ висуваються підвищені вимоги. Насамперед це стосується ТН контролю ізоляції (ТНКІ), які, крім всіх перерахованих функцій, повинні забезпечувати захист від пошкоджень при ферорезонансних процесах. Виконання всіх цих вимог веде до збільшення габаритів ТНКИ та до складнощів компонування у малогабаритних осередках КРУ. Надія на підвищення точності обліку енергії за рахунок застосування електронних лічильників та автоматизованих вимірювальних систем не виправдалася через високі систематичні похибки. Певною мірою це стосується ТНКИ, умовою роботи яких є заземлення нейтралі обмотки ВН. Її розземлення усунуло б основну причину їх ушкодження (протікання значних струмів через обмотки ВН на землю) та зменшило похибки.
Завдання, що потребує вирішення
- Часті пошкодження при ферорезонансних явищах в електричній мережі. Включення резисторів у ланцюг розімкнутого трикутника R=25 Ом або в нульовий вивід обмотки ВН резисторів R<10 кОм не забезпечує його захисту від пошкодження*. Постійне включення в нульовий висновок ВН як активних, так і індуктивних опорів більше 10 ком забезпечує його захист, але в цьому випадку збільшується похибка вимірювання пропорційно зі збільшенням значення опору;
- При однофазному замиканні на землю в мережах 6-10 кВ обмотка ВН фази, що замкнулася, ТН шунтується і його схема з'єднання стає аналогічною схемою відкритого трикутника. Відомо, що в цьому випадку при підключеному навантаженні до висновків фаз А і З обмотки ПН виникають неприпустимі похибки. Це відноситься до двох трансформаторів напруги, включених за схемою відкритого трикутника, і трансформатора НАМИ-10/6, де також використовуються два ТН;
- Мала номінальна потужність трансформатора дозволяє підключити трохи більше чотирьох приєднань 6–10 кВ, де використовуються індукційні лічильники.
Таким чином, найбільш актуальним завданням було створення ТНКІ, що не має всіх перерахованих вище недоліків, а найскладнішою виявилася проблема захисту ТН від ферорезонансних процесів. Думаємо, що на даний момент найбільш надійним і ефективним виявився пристрій, розроблений у 1985 році і що має авторське свідоцтво на винахід N1319158 СРСР, МКИ3 НО2Н9/04 (Пристрій для захисту від резонансних перенапруг трансформатора напруги в мережі з ізольованою нейтраллю / Ю.А. , А. П. Кузнєцов, М. Н. Ігнатьєв / / Відкриття. Винаходи. - 1987, N 23). У цьому пристрої був використаний індуктивний елемент, виконаний у вигляді однофазного трансформатора напруги нульової послідовності (ТНП), первинна та вторинна обмотки якого підключаються відповідно між нейтралями первинної та вторинної обмоток трифазного трансформатора напруги та землею.
До ідеалу ще далеко
У трансформаторів серії НАМІ 6-10-35 кВ та НАМІ-10/6-95 (випускаються з 1995 року на Раменському електротехнічному заводі) як індуктивний елемент також використовується трансформатор нульової послідовності, включений аналогічно схемою описаного вище пристрою. Відмінність полягає в тому, що додаткова вторинна обмотка 3U0 розташована на стрижні трансформатора нульової послідовності. На трьох стрижнях першого трансформатора міститься компенсаційна обмотка, з'єднана в замкнутий трикутник без зовнішніх висновків, що суперечить ГОСТ 1983-2001. Ці відхилення від схеми, запропонованої у зазначеному авторському свідоцтві, знижують ефективність ТНКІ, а також визначають збільшення похибок як у нормальному режимі, так і однофазного замикання.
Відомо, що у будь-якому разі, коли в обмотки ВН нейтраль заземлена, можуть виникати ферорезонансні процеси. Прикладом їхнього прояву можуть бути ситуації, що склалися з трансформаторами НАМИ-6 на Самарській ТЕЦ та НТМІ-6–10 на двох знижувальних підстанціях 35/6 та 110/10 кВ Самарської області.
Процеси відбувалися за симетричного режиму, але без підключених до шин ліній електропередачі 6-10 кВ. Вони супроводжувалися хибним сигналом про замикання на землю, сильним нагріванням резисторів, підключених до обмотки 3U0 у трансформаторів НТМІ-6-10 (у трансформатора НАМІ резистор не встановлюється), підвищенням фазної напруги у НТМІ-6-10 до 125 В, а 3U0 до 2 В. Значення лінійної напруги 100 В залишалися без змін, струм ферорезонансу в цьому випадку менше номінального струму високовольтної обмотки ТН. Після відключення резисторів, реле та апаратів (включених на Uф або 3U0) з Uн меншими, ніж напруги 125 або 220, трансформатори тривалий час працювали нормально і при підвищених значеннях напруги. При цьому не була можливість фазування з іншими секціями.
Ферорезонанс припинявся після включення однієї з ліній електропередачі, хоча згідно з методом, описаним в авторському свідоцтві, для припинення ферорезонансу достатньо було б шунтувати або дешунтувати вторинну обмотку трансформатора нульової послідовності ТНП.
У 1985-1990 роках. на семи підстанціях 35/10 кВ ВАТ «Самараенерго» із сумарною довжиною повітряних ліній 10 кВ 40–60 км на секцію, де за однофазних замикань ушкоджувалися трансформатори НТМІ-10, були встановлені ТНП, включені за схемою, описаною в авторському свідоцтві. Як ТНП застосовувалися трансформатори напруги НОМ-6. У цьому використовувалася автоматична схема оперативних ланцюгів. Після встановлення антирезонансного пристрою ферорезонансні явища практично миттєво усувалися і пошкодження ТНКІ припинилися.
Повертаючись до вже розглянутих трансформаторів НАМІ-6-10-35 кВ (див. рис. 1) та НАМІ-10/6-95, треба зазначити, що у них струм компенсаційної обмотки, з'єднаної в замкнутий трикутник, істотно впливає на збільшення його похибок завжди виникнення напруги небалансу цієї обмотки.
Нульова робоча точка вторинної обмотки, зібраної у зірку, перенесена на точку вторинної обмотки нульової послідовності – ТНП. Внаслідок цього клас точності, згідно із заводськими даними, при вимірюванні фазних напруг знижується до класу точності 3.
Відсутність висновків вторинної обмотки замкнутого трикутника не дозволяє оцінити її технічний стан у процесі експлуатації, визначити опір ізоляції, опір обмоток постійному струму, перевірити відсутність коротких виткових замикань і обриву ланцюга обмоток.
Це є порушенням "Норм випробування електрообладнання". Наприклад, відсутня можливість виявлення виткового замикання у процесі налагодження та експлуатаційних перевірок, що збільшує ризик загоряння ТН.
Трансформатори напруги НАМІ-10/6-95 відрізняються від НАМІ-6-10-35 кВ наявністю на стороні ВН додаткової компенсаційної обмотки, схема включення якої аналогічна схемою з'єднання обмоток ВН трансформатора напруги типу НТМК. Щоб виключити можливості пошкодження трансформатора НТМК, нейтраль його обмоток ВН згідно з ГОСТ 1983-2001 не заземлюється, а у НАМІ-10/6-95 заземлена. При порушенні порядку чергування фаз високого боку ТН компенсаційні обмотки не зменшуватимуть, а збільшуватимуть похибку. Слід зазначити також, що у заводській схемі НАМИ-10/6-95 не відображено схему з'єднання компенсаційної обмотки, з'єднаної в зірку.
Режими. Запитань багато
На рис. 2 показана електрична схема з'єднань трансформатора контролю ізоляції типу НАМІ-10/6. Цей трансформатор є антирезонансним лише для обмоток фаз А і З, включених за схемою відкритого трикутника, оскільки ці високовольтні обмотки немає заземлення. Однак відомо, що схема, що розглядається, виключає можливість підключення навантаження до висновків а-с через виникнення недопустимих похибок. А робота ТНКІ з незавантаженими висновками а-с практично нереальна.
У разі використання схеми відкритого трикутника неможливий контроль стану ізоляції високовольтної електричної мережі. Для виключення цього недоліку в корпусі трансформатора встановлено додатковий трансформатор, високовольтна обмотка якого підключена до фази, а другий її виведення заземлений.
Низьковольтні обмотки розімкнутого трикутника зібрані так, щоб у нормальному режимі геометрична сума вторинної напруги дорівнювала нулю. Це досягається тим, що напруга на обмотках ах і cz дорівнює відповідно: Uаb/3 і Ucb/3, а на обмотку by подається напруга Ubo. Причому полярність обмотки трикутника змінена. Внаслідок цього векторна діаграма трансформатора напруги НАМИ-10 набуде вигляду, де сума напруг дорівнює нулю: Uаb/3 + Ucb/3 + Ubo = 0.
При замиканні на землю будь-якої з фаз А, В, З цієї формули виключається одне з доданків і на висновках розімкнутого трикутника з'явиться напруга, рівне геометричній сумі векторів двох складових фаз, що залишилися.
Виникнення ферорезонансних явищ у нормальному режимі та режимі замикання на землю фаз А або С – значний, на наш погляд, недолік трансформатора НАМІ-10.
У нормальному режимі при рівності індуктивного опору обмотки фази В і сумарного ємнісного опору електричної мережі виникає ферорезонансний процес, який через малі струми не викликає пошкоджень трансформатора напруги, але визначає недопустиме підвищення фазної напруги і напруги 3U0 розімкнутого трикутника** замикання на землю в електричній мережі. При замиканні на землю фази А або С при рівності індуктивного опору обмотки фази і ємнісного опору між фазами АВ або СВ виникає ферорезонанс з можливим пошкодженням трансформатора.
Крім того, слід зазначити, що вектори фазних напруг Uао та Uсо отримані штучним шляхом – додаванням двох векторів інших фаз, а саме: Uао = Ubo + Uab та Uсо = Ubo + Ucb. Внаслідок цього Uао та Uсо не відповідатимуть своїм істинним параметрам. Похибки ТНК НАМИ-10 в нормальному режимі і при нормальному навантаженні представлені в таблиці. Для класу точності 0,5 межа допустимої похибки напруги +0,5%, кутовий +20'.
Модель, що відповідає умовам завдання
У точній відповідності до авторського свідоцтва на вказаний вище винахід випускається трифазний антирезонансний ТНКІ марки НАМІТ-10-2 (виробляються з 1997 р. у ВАТ «Самарський трансформатор»). На рис. 3 представлена схема з'єднання НАМІТ-10-2, а на рис. 4 – автоматична схема оперативних кіл.
Нормальний режим роботи ТНК здійснюється при замкнутій вторинній обмотці ТНП за допомогою перемикача SA або при автоматичному режимі контактами реле KL. У цьому режимі обмотка високої напруги ТНП має тільки активний опір порядку 6 кОм, що забезпечує зниження зазначеного негативного ефекту роботи ТНКИ в режимі відкритого трикутника при однофазному замиканні в електричній мережі.
При симетричному трифазному напрузі з допомогою неідентичності повного опору фаз А, У, З боку ВН на висновках пекло – хд виникає напруга небалансу Uнб. При розмиканні вторинної обмотки ТНП опір його обмотки ВН збільшується до 300 кОм і, як наслідок, через збільшення падіння напруги на ній підвищується напруга зміщення нуля Uо обмотки ВН. Це викликає зростання напруги Uнб на висновках пекло – хд.
При виникненні ферорезонансу (XL=XC), автоматично розмикається вторинна обмотка ТНП. При цьому опір первинної обмотки збільшується до 300 кОм, рівність XL=XC порушується і ферорезонанс зривається.
При однофазному замиканні на землю при шунтуванні та дешунтуванні обмотки ПН ТНП напруга Uнб на висновках пекло – хд дорівнює відповідно » 100 В і » 70-80 В. При шунтуванні обмотки ПН ТНП струм у ній досягає значення 7-8 А, що менше допустимого струму цієї обмотки. Однак цей струм не впливає на навантаження ТНКІ, а отже, і на його похибку. Оптимальним з точки зору виконання функціональних можливостей та вимог до класу точності серед трансформаторів контролю ізоляції в мережі 6-10 кВ слід вважати ТНКІ марки НАМІТ-10-2, що виготовляється у ВАТ «Самарський трансформатор» відповідно до Патенту N 1319158 на винахід «Пристрій для захисту від резонансних перенапруг трансформатора напруги в мережі з ізольованою нейтраллю».
Автори: Степанов Ю.А., Кузнєцов А.П., Ігнатьєв М.М.
або шляхом приєднання до бака радіаторів, якими циркулює масло. Трансформатори невеликої потужності виконуються із гладкими баками
. Кінцева мета випробування на нагрівання - це визначення відповідності температур мастила (у масляних трансформаторів), обмоток та магнітопроводу при тривалому навантаженні трансформатора номінальною потужністю вимогам стандартів та технічним умовам. Температура обмоток, олії та магнітопроводу складається з температури охолоджуючого середовища, за яку приймається температура навколишнього повітря Tокр, та підвищення температури частин трансформатора T (обмотки, олії, магнітопроводу) над температурою навколишнього середовища t=T+Tокр. Усі трансформатори повинні бути придатними для роботи в умовах температури навколишнього середовища до +50° С, а перевищення температури над навколишнім повітрям не повинно перевищувати наступних значень:
сумою змін за той самий проміжок часу і дорівнюватиме
б невизначено довгий час, не змінюючи своїх знаків, тобто струм у ланцюзі котушки був би пульсуючим постійного напрямку. Намагнічуючий струм i (так само, як і магнітний потік Ф) в даному випадку включення ми можемо уявити собі хіба що складеним з струму iy встановленого режиму і постійного струму iп, рівного найбільшому значенню струму Iy, що встановився (рис.2), тобто. при включенні котушки на струм, що намагнічує, встановленого режиму iy як би накладається постійний струм iп. Наше припущення, що активний опір (рис.2). котушки одно нулю, не збігається з дійсністю. Наявність активного опору швидко знижує постійний струм Iп до нуля, внаслідок чого струм включення поступово переходить в струм стану, що встановився. У тому випадку, коли котушка включається в проміжний момент між найбільшим і нульовим значеннями напруги, крива струму включення по своєму вигляду займає середнє положення між кривими струму розглянутих випадків включення.
На рис.3 зображена крива струму включення i в припущенні, що включення сталося через період часу t після проходження напруги V1 через нуль, і що активний опір котушки не дорівнює нулю. Легко бачити, що струм включення в цьому випадку вже не є пульсуючим, постійним у напрямку, але він і не змінний симетричний струм режиму, що встановився. Цей струм ми можемо розглядати як результат складання двох струмів: струму режиму, що змінюється, що змінюється по кривій iy, і струму постійного за напрямком, що спадає по кривій in. Суми ординат кривих iy та in дають ординати кривої i. Величини струмів iy і iп, а також час, протягом якого постійний струм зникає і струм включення переходить в струм, що встановився, залежить від величини активного опору котушки R і коефіцієнта самоіндукції L.
Крім того внаслідок високої частоти можуть виникнути в обмотці місцеві коливання, що тягнуть за собою псування ізоляції між витками. Перенапруження у обмотки трансформатора з'являється також при вимкненні довгої лінії або кабелю без навантаження. Воно є наслідком вторинного включення лінії, що відбувається через повторно з'являється вольтову дугу між контактами вимикача, що вже розійшлися. Це вторинне запалення дуги пояснюється так. При вимкненні лінії в момент проходження струму через нуль - а в цей момент і вимикають зазвичай масляні вимикачі, - напруга проходить через амплітуду його (бо навантаження довгої лінії -майже ємнісне); ця напруга і залишиться на відключених кінцях лінії як зарядна напруга. Напруга ж обмотки трансформатора продовжуватиме змінюватися по синусоїді. Через пів періоду між контактами вимикача з боку трансформатора і контактами вимикача з боку лінії буде діяти подвійна нормальна напруга, яка може викликати вольтову дугу і вторинне включення лінії, але вже при подвійному напрузі. Це включення лінії дасть хвилі з фронтом подвійний, що біжать в протилежні сторони, в порівнянні з нормальним включенням, висоти, а отже, і небезпечні перенапруги як для лінії, так і для трансформатора. При поганому пристрої контактів або при повільному вимкненні повторне загоряння дуги може мати місце кілька разів. Недосконалість вимикача, а саме не одночасне включення всіх фаз, псування одного з контактів або обрив однієї або двох фаз лінії - також можуть дати перенапругу трансформатора, що знаходиться на кінці лінії. Справді, якщо одна лінія буде розімкнена, то з самоіндукції трансформатора, ємності цієї розімкнутої лінії і послідовно з нею з'єднаної ємності решти лінії (рис.5) утворюється ланцюг, в якому можуть виникнути вільні коливання тієї ж частоти, що і частота живильного струму. Результатом цього в ланцюзі з'явиться резонанс напруги, а отже, і перенапруга обмотки трансформатора, що доходить до великої величини.
кручених магнитопроводов наведено малюнку, де 1 — тороїдальний магнитопровод; 2 - щока з механічно міцного ізоляційного матеріалу, наприклад склоепоксиду (щоки можуть бути також і металевими, наприклад литими з чавуну); 3 - фундаментна плита, що служить конструктивною основою трансформатора; 4 - бандаж зі склострічки. Магнітопроводи фіксуються у виточенні на внутрішній стороні щік. Зовнішній бік щік має нахил по відношенню до внутрішньої. Це дозволяє просто реалізувати в імпульсному трансформаторі конічні обмотки. При циліндричних обмотках зовнішня та внутрішня сторони щік виконуються паралельними. Таким або подібним способом вдається компонувати магнітопроводи з магнітопроводів діаметром до 1,5 м. Компонування магнітопроводів з вертикальною установкою магнітопроводів в обичайці наведено на малюнку, де 1 - магнітопровід, поміщений в обичайки - 2; 3 - приварений до обичайок косинець для кріплення магнітопроводу до фундаментної плити 4. На обичайки з магнітопроводами в декількох місцях також накладаються бандажі. Такі або подібні до них компонування магнітних систем доцільні у високовольтних імпортних трансформаторах, оскільки дозволяють найпростішим способом реалізувати вторинну обмотку з введенням посередині. Істотний недолік обох вертикальних компоновок - низька механічна міцність конструкції, унаслідок чого за великих діаметрах магнітних систем зібраний імпульсний трансформатор виявляється не транспортабельним. Тому імпульсні трансформатори таких конструкцій доводиться збирати на місці їх постійної установки.
наведена на малюнку, де 1 - тороїдальний магнітопровід, 2 - амортизуюча прокладка; 3 - притискний фланець. Фланці мають виступи, через які магнітна система стягується шпильками Обмотки розміщуються в секторах між виступами. Для підвищення жорсткості магнітопроводу фланці у районі виступів можуть бути посилені ребрами жорсткості. Компонування магнітних систем з горизонтальною установкою магнітопровід в обичайці наведено на малюнку де 1 - магнітопровід; 2 - амортизуюча прокладка; 3 - обичайка; 4 — приварене до обичайки ребро, за допомогою якого магнітна система кріпиться до кришки бака 5. Звертає він увагу, що з горизонтальній компоновці периферійна частина магнітної системи розділена виступами чи ребрами. Внаслідок цього обмотки імпульсного трансформатора доводиться секціонувати, причому число секцій дорівнює кількості секторів між виступами або ребрами. Якщо застосовуються обмотки із введенням посередині, то число секцій подвоюється. Це призводить до зменшення довжини кожної секції і, отже, ускладнює отримання високої поздовжньої електричної міцності обмоток імпульсного трансформатора. Більш доцільною є конструкція магнітної системи з трьома секторами замість показаних на малюнках чотирьох, так як при цьому збільшується довжина кожної секції. Якщо магнітопровід великого діаметра, то зазначені обставини не мають особливого значення, але при малих діаметрах проектування трансформатора на високу напругу з таким компонуванням важко. У цьому відношенні очевидна перевага вертикальної установки, коли магнітопровід має тільки один сектор, що дозволяє збільшити довжину секції і тим самим підвищити подовжню електричну міцність.
наведена на малюнку, де 1 - магнітопровід, вміщений в обичайці - 2; 3 - приварений до обичайок косинець для кріплення магнітопроводу до фундаментальної плити 4. На обичайки з магнітопроводами в декількох місцях також накладаються бандажі. Такі або подібні до них компонування магнітних систем доцільні у високовольтних імпульсних трансформаторах, оскільки дозволяють найбільш простим способом реалізувати вторинну обмотку з введенням посередині. Істотний недолік обох вертикальних компоновок - низька механічна міцність конструкції, внаслідок чого при великих діаметрах сердечника зібраний трансформатор виявляється не транспортабельним. Тому трансформатори таких конструкцій доводиться збирати на місці їх постійної установки. Компонування магнітопроводу з горизонтальною установкою кручених магнітопроводів наведено на наступному малюнку, де 1 - тороїдальний магнітопровід; 2 - амортизуюча прокладка; 3 - притискний фланець. Фланці мають виступи, через які магнітопровід стягується шпильками. Обмотки розміщуються у секторах між виступами. Для підвищення жорсткості магнітної системи фланці у районі виступів можуть бути посилені ребрами жорсткості.
наведено на малюнку, де 1 - магнітопровід; 2 - амортизуюча прокладка; 3 - обичайка; 4 - приварене до обичайки ребро, за допомогою якого магнітопровід кріпиться до кришки бака 5. Привертає увагу, що при горизонтальній компоновці периферійна частина розділена виступами або ребрами. Внаслідок цього обмотки імпульсного трансформатора доводиться секціонувати, причому число секцій дорівнює кількості секторів між виступами або ребрами. Якщо застосовуються обмотки із введенням посередині, то число секцій подвоюється. Це призводить до зменшення довжини кожної секції і, отже, ускладнює отримання високої подовжньої електричної міцності обмоток трансформатора. Більш доцільною є конструкція магнітопроводу з трьома секторами замість показаних на малюнках чотирьох, так як при цьому збільшується довжина кожної секції. Якщо магнітопроводи великого діаметра, то зазначені обставини не мають особливого значення, але при малих діаметрах сердечників проектування імпульсних трансформаторів на високу напругу з таким компонуванням важко. У цьому відношенні очевидна перевага вертикальної установки, коли магнітна система має тільки один сектор, що дозволяє збільшити довжину секції і тим самим підвищити електрику.
прямокутного дроту плашмя, але можна і на ребро. Для вирівнювання гвинтової поверхні до крайніх витків прикріплюють розрізні паперово-бакелітові кільця (у вигляді «клину»), які надають обмотці форму циліндра. Кільця оберігають витки від механічних пошкоджень та створюють опорну поверхню обмотки. Між шарами двошарової обмотки встановлюють ізоляцію з паперу (електрокартону) або рівномірно розміщують по колу кілька рейок (прокладок), що утворюють вертикальний охолодний канал (рис.4,а).
широко застосовують для обмоток низької напруги з відносно невеликим числом витків і значними вторинними струмами трансформаторах потужністю 1000 кВА і більше.
Котушки вважаються лівими, якщо провід від верхнього зовнішнього кінця укладається проти годинникової стрілки, і правими якщо провід укладається за годинниковою стрілкою. Безперервна обмотка (рис.9, б) намотується без розривів, т. е. перехід із однієї котушки 1 до іншої 6 (рис.9, буд) виробляється без пайок. Для цього при намотуванні перекладають витки кожної непарної котушки так, щоб один перехід (з котушки в котушку) був зовні обмотки, а інший усередині. Котушки безперервної обмотки намотують на
Кожна котушка намотується двома паралельними дроти, а потім проводиться з'єднання цих дротів за схемою. Можливі й інші способи переплетення
В результаті механічної обробки при заготівлі пластин магнітної системи — поздовжнього та поперечного різання, закочення або зрізання задирок, штампування отворів (у конструкціях реакторів) збільшуються питомі втрати та питома потужність, що намагнічує, сталі. Це погіршення магнітних властивостей сталі може бути повністю або значною мірою компенсовано шляхом відновлювального відпалу заготовлених пластин при 800-820 ° С. На сучасних заводах такий відпал обов'язково включається в технологічний процес виготовлення пластин після їх механічної обробки. За відсутності відпалу слід зважати на можливе підвищення втрат холостого ходу на 8-10% і струму холостого ходу на 25 30%.
В основному силових трансформаторів з урахуванням трудомісткості окремих технологічних операцій, магнітних властивостей та ціни сталі використовуються сталі марок 3404 та 3405 товщиною 0.35 та 0,30 мм. У випадках, коли низькі втрати є вирішальним чинником, може використовуватися сталь товщиною 0,27 мм. Для вибору марки сталі і, що важливо при навчальному проектуванні, для визначення економічної ефективності застосування нових марок сталі або аморфних сплавів слід використовувати розрахований за наведеними річними витратами, замінюючи одну марку сталі на іншу. Заміна сталі на якіснішу призводить до подорожчання вартості трансформатора, так як ціна такої сталі вище, але при цьому зменшуються втрати холостого ходу, що окупаються протягом усього терміну роботи трансформатора.
